|
C
|
Si
|
Mn
|
Cr
|
Mo
|
V
|
P
|
S
|
|
0.32~0.45
|
0.80~1.20
|
0.20~0.50
|
4.75~5.50
|
1.10~1.75
|
0.80~1.20
|
≤0.030
|
≤0.03
|
H13鋼是C-Cr-Mo-Si-V型鋼，在世界上的應用極其普遍,同時各國許多學者對它進行了廣泛（fàn）的研究，並在探究化學成分的改進。鋼的應（yīng）用廣泛和具有優良的特性，主要由鋼的化學成分決定（dìng）的。當然鋼中雜質元素必須降低，有資料表明，當Rm在1550MPa時，材料含硫量由0.005%降到0.003%，會使衝擊韌度提高約13J。NADCA 207-2003標準就規定：優級(premium)H13鋼含硫量小於0.005%，而超級(superior)的應小於0.003%S和0.015%P。下麵對H13鋼的成（chéng）分（fèn）加以（yǐ）分析。
碳：美國AISI H13，UNS T20813，ASTM（最新版）的H13和FED QQ-T-570的H13鋼的含碳量都規定為（0.32~0.45）%，是所有H13鋼中（zhōng）含（hán）碳量範圍最寬的。德國X40CrMoV5-1和1.2344的含碳（tàn）量為（0.37~0.43）%，含碳量範圍較窄，德國DIN17350中還有X38CrMoV5-1的含碳量為（0.36~0.42）%。日（rì）本SKD 61的含碳量為（0.32~0.42）%。我國GB/T 1299和YB/T 094中4Cr5MoSiV1和SM 4Cr5MoSiV1的含碳（tàn）量為（0.32~0.42）%和（0.32~0.45）%，分別與SKD61和AISI H13相同。特別要指出的是：北美壓鑄協會NADCA 207-90、207-97和207-2003標準中對H13鋼的含碳量都規定為（0.37~0.42）%。
鋼中含（hán）碳量決定淬火鋼的基體硬度，按鋼中含碳量與淬火（huǒ）鋼硬度的關係曲線可以知道,H13鋼的淬火硬度在55HRC左右。對工具鋼而言，鋼中的碳一（yī）部分進入鋼的基體中引起固溶強化。另外（wài）一部分碳將（jiāng）和合金元素中的碳化物形（xíng）成元素結合成合金碳化物。對（duì）熱作模具（jù）鋼（gāng）,這種合金碳化物除少量殘留的以外，還要求它在回火過程（chéng）中在淬火馬氏體基體上彌散（sàn）析出產生兩次硬化現象。從（cóng）而由均勻分布的殘留合金碳化合物和回火馬氏體的組織來決定熱作模具鋼的性能。由此（cǐ）可見，鋼中的含C量不（bú）能太低。
含5%Cr的H13鋼應具有高的韌度，故其含C量應保（bǎo）持在形成少量合金C化物的水平上。Woodyatt 和Krauss指出在870℃的Fe-Cr-C三元相圖上,H13鋼的位置在奧氏體A和（A+M3C+M7C3）三相區的交界位置（zhì）處較（jiào）好。相應的（de）含C量約0.4%。圖上還標出增加C或Cr量使（shǐ）M7C3量增多,具有更高耐磨性能的A2和D2鋼以（yǐ）作比較。另（lìng）外重要的是,保持相對較低的含C量是使鋼的（de）Ms點取於相對較高的溫度水平(H13鋼的Ms一般資（zī）料介紹（shào）為340℃左右)，使該鋼（gāng）在淬冷至（zhì）室溫時獲得以馬氏體為主（zhǔ）加少（shǎo）量殘餘A和殘留均勻（yún）分布的合金C化物組織，並經回火後獲得均（jun1）勻的回火馬氏體組織。避免使過多殘餘奧氏體在工作溫度下發生轉變影（yǐng）響工件的工作性能或變形。這些少量殘餘奧氏體在淬火以後的兩次或三次回火過程中應予以轉變完全。這兒順便指出，H13鋼淬火（huǒ）後得到的馬氏體組織為板條M+少量片狀M+少（shǎo）量殘餘A。經回火後在板條狀M上析出的很細的合金碳化（huà）物，國內學者也作了一定工作。
眾所周知，鋼中增加碳含量將提高鋼的強度，對（duì）熱作模（mó）具（jù）鋼而言，會使高溫強度、熱態硬度和耐磨損性（xìng）提高，但會導致（zhì）其韌度的降低。學者在工具鋼產品（pǐn）手冊文獻中將各類H型鋼的性（xìng）能比較很明顯證明了這個觀點。通常認為導致鋼塑性和韌度降低的含碳量界限（xiàn）為0.4%。為此要求人（rén）們在鋼合金化設計時遵循下述原則:在保（bǎo）持強度前提下要（yào）盡可能降（jiàng）低鋼的含碳量,有資料已提出:在鋼抗拉強度達1550MPa以上時（shí）,含C量在0.3%-0.4%為宜。H13鋼的強度Rm，有文獻（xiàn）介紹為1503.1MPa(46HRC時)和1937.5MPa(51HRC時)。
查閱（yuè）FORD和GM公司資料推薦的TQ-1、Dievar和ADC3等鋼中的含C量（liàng）都為0.39%和0.38%等，相應的韌度指標等列（liè）於表1，其理由（yóu）可由此管窺所及（jí）。
對要求（qiú）更高強度的熱作模具鋼，采用的方（fāng）法是在H13鋼成分的基礎上提（tí）高Mo含量或提高含碳量，這將在後（hòu）麵還會論及，當然韌度和塑性的略為降低（dī）是可以預料的。
2.2 鉻： 鉻是合金（jīn）工具鋼中最普遍含有的和價廉的合（hé）金元（yuán）素。在美國H型熱作模具鋼中含Cr量在2%~12%範圍（wéi）。在我國合金工具鋼（gāng）（GB/T1299）的37個鋼號中,除8CrSi和9Mn2V外都含有Cr。鉻對鋼的耐磨損性（xìng）、高溫強度、熱態（tài）硬度（dù）、韌度和淬透性都有有利的影（yǐng）響，同（tóng）時它溶入基（jī）體中會顯（xiǎn）著改善鋼的耐蝕性能，在H13鋼中含Cr和Si會使氧化膜致密（mì）來提高鋼的抗氧化性。再則以Cr對0.3C-1Mn鋼回火性能的作用來分析，加入﹤6% Cr對提高鋼回（huí）火抗（kàng）力是有利的，但未能構成二次硬化；當含Cr﹥6%的鋼淬火後在550℃回火（huǒ）會出（chū）現二次硬化效應。人們對熱作鋼模具鋼一般選5%鉻的加入量。
工具鋼中的（de）鉻一部分（fèn）溶入鋼中起固溶（róng）強化作用，另一部（bù）分與碳結合,按含鉻量高低以(FeCr)3C、(FeCr)7C3和M23C6形式存在，從而來影響鋼的性能。另外還要考慮合金元素的交互作用影響，如當鋼中含鉻、鉬和（hé）釩時（shí），Cr>3%<sup>[14]</sup>時，Cr能阻止V4C3的生成和推遲Mo2C的共格（gé）析出，V4C3和Mo2C是提高鋼材的高溫（wēn）強度和抗（kàng）回火性的強化相<sup>[14]</sup>，這種交互作用提高該鋼耐熱變形（xíng）性能。
鉻溶入鋼奧（ào）氏（shì）體中增加鋼的淬透性（xìng）。Cr﹑Mn﹑Mo﹑Si﹑Ni都（dōu）與Cr一（yī）樣是增（zēng）加鋼淬透性的合金（jīn）元素。人們習慣用淬透性因子加（jiā）以表征,一（yī）般國內現有資料[15]還隻應用Grossmann等的資料,後來Moser和Legat[16,22]的更進一步工（gōng）作提出由含C量和奧氏體晶粒度決定基本淬透性直徑Dic和合金元素含量確定的淬透性因子(示（shì）於圖3中)來計算合金鋼的理想臨界直徑Di,也可從下式作近似計算:
Di=Dic×2.21Mn×1.40Si×2.13Cr×3.275Mo×1.47Ni (1)
(1)式（shì）中各合金（jīn）元素以質（zhì）量百分數表示。由該式，人們對Cr﹑Mn﹑Mo﹑Si和Ni元素影響鋼淬透性有相當明確的半定量了解。
Cr對鋼共析點的影響，它和Mn大致相似，在約5%的含鉻量時，共析點的含C量降到0.5%左右（yòu）。另外Si﹑W﹑Mo﹑V﹑Ti的（de）加入更顯著降低共析點含C量。為此可以知道：熱作模具鋼和高速鋼一樣屬於過共析鋼。共析含C量的降低，將增加奧氏體化後組織中（zhōng）和最後組織中（zhōng）的（de）合金碳化物含量。
鋼中（zhōng）合金C化物的行為與其自身的穩定性有關（guān），實際（jì）上，合金C化（huà）物的結構、穩定性（xìng）與相應C化物形成（chéng）元素的d電子殼層和S電子殼層的（de）電子欠缺程度相關[17]。隨著電子欠缺程度下降，金屬原子半徑隨之減小，碳和金屬元素的原子半徑比rc/rm增加，合金C化物由間隙相向間隙（xì）化合物變化，C化物的穩定性減弱，其相應熔化溫度和在A中溶解溫度降（jiàng）低，其生成自（zì）由能的絕對值（zhí）減小，相應（yīng）的硬度值下降。具有麵心（xīn）立方點（diǎn）陣的（de）VC碳（tàn）化物，穩定（dìng）性高，約在900~950℃溫度開始溶解，在1100℃以上開始大量（liàng）溶解（溶解終結溫度為1413℃）[17]；它在500~700℃回（huí）火過程中析出，不易（yì）聚集長大，能作為鋼中強化相。中等碳化物形成元素W 、Mo形成（chéng）的M2C和MC 碳化物具有密排和簡單六方點陣，它們的穩定性較差些，亦具較（jiào）高的硬度、熔點和溶解溫（wēn）度，仍可作（zuò）為在（zài）500~650℃範圍使用鋼的強化相。M23C6(如Cr23C6等)具有複雜立（lì）方點陣，穩定性更差，結合強度較弱，熔點和溶解（jiě）溫度（dù）較低（在1090℃溶入A中），隻（zhī）有在少數耐熱鋼中經綜合合（hé）金化後才有較高穩定性（如（CrFeMoW）23C6,可作為強化相。具有複雜六方結構的M7C3(如Cr7C3、 Fe4Cr3C3或（huò）Fe2Cr5C3)的穩定性更差，它和Fe3C類（lèi）碳化物一樣很易溶解和析出，具有較大的聚集（jí）長大速度，一般不能作為高溫強化相[17]。
我（wǒ）們仍從Fe-Cr-C三元相圖可以（yǐ）簡便了解H13鋼中的合金碳化物相。按Fe-Cr-C係700℃[18~20]和870℃[9]三元等溫截（jié）麵的（de）相圖,對含0.4%C鋼中,隨Cr量增加會出現（FeCr）3C（M3C）和（CrFe）7C3(M7C3)型合金碳化物。注意在870℃圖上,隻有含Cr量大於（yú）11%才會出現（xiàn）M23C6）。另外（wài）根據Fe-Cr-C三（sān）元係在（zài）5%Cr時的垂直截麵,對含0.40%C的鋼在退火狀態下為α相（約（yuē）固（gù）溶1%Cr）和（CrFe）7C3合金（jīn）C化物。當加熱至791℃以上形成奧氏體A和進入（α+A+M7C3）三相區,在795℃左右進入（A+M7C3）兩（liǎng）相區,約在970℃時,（CrFe）7C3消失,進入單相A區。當基體含C量﹤0.33%時,在793℃左右才存在（M7C3+M23C6和A）的（de）三相區,在796℃進入（A+M7C3）區（0.30%C時），以後一（yī）直保持到液相。鋼中殘留的M7C3有（yǒu）阻止A晶粒長大的作用。Nilson提出（chū），對1.5%C-13%Cr的成分合金，欠穩定（CrFe）23C6不（bú）形成[20]。當然,單以Fe-Cr-C三元係分析會有一些偏差,要考慮加入合金元素的影響。
